發(fā)電機(jī)房設(shè)計和安裝時，必須達(dá)到這些要求：

1、機(jī)房隔聲

      發(fā)電機(jī)房外的噪聲應(yīng)符合國內(nèi)任何規(guī)范的限制，機(jī)房內(nèi)除地面外的五處壁面可作吸聲處理。

      噪聲治理方法主要有兩種，一種是降低聲源噪聲；另一種是控制噪聲傳播途徑，發(fā)電機(jī)房噪聲治理主要是在傳播途徑上做文章，降低聲源噪聲主要由生產(chǎn)廠家實現(xiàn)的?？刂圃肼晜鞑ネ緩降暮诵氖抢寐暡ㄔ趥鞑ブ凶匀凰p作用去縮小噪聲的污染面，具體措施有以下幾種：吸聲處理、隔聲處理、改變傳播方向等。在實際工程中有時用其一種，有時三中手段并用，如對進(jìn)機(jī)房進(jìn)排風(fēng)口進(jìn)行吸聲、隔聲處理；排煙口改變噪聲傳播方向；墻面及吊頂進(jìn)行吸聲處理等。

2、通風(fēng)散熱

     進(jìn)風(fēng)和排風(fēng)達(dá)到平衡，使通風(fēng)散熱效果明顯。通風(fēng)是發(fā)電機(jī)房建設(shè)很重要的內(nèi)容。通風(fēng)不良，會直接影響發(fā)動機(jī)的燃燒和機(jī)房溫升，降低發(fā)動機(jī)輸出功率。由于機(jī)房狹小，進(jìn)排風(fēng)口面積不足，將導(dǎo)致機(jī)房散熱不良，柴油發(fā)電機(jī)將無法給出額定功率。

3、設(shè)備隔振

      振動的產(chǎn)生會使柴油發(fā)電機(jī)組的技術(shù)性能和使用壽命下降，傳輸?shù)降孛娴恼駝右矔绊懙狡渌脑O(shè)備和一起，甚至是建筑物本身，使各部分零部件性能變差，甚至遭到破壞。柴油發(fā)電機(jī)組的防振措施有兩層含義：

① 減小起振力，如發(fā)電機(jī)組旋轉(zhuǎn)部分的平衡，應(yīng)盡量減小往復(fù)質(zhì)量慣性的不平衡力及力偶。即便如此，對其余振動也要安裝防振裝置，以便衰減起振力的傳輸。

② 通常是采用隔振器隔振，將柴油發(fā)電機(jī)組運(yùn)行中產(chǎn)生的振動隔絕起來。用此種方法防振效果較明顯，因而采用較多。

4、合理配置照明系統(tǒng)

      若發(fā)電機(jī)房采光及照明不夠理想，整個機(jī)房亮度不夠，不利于工作人員檢修機(jī)組，因此對發(fā)電機(jī)房采光照明也應(yīng)提出要求。

      如果機(jī)房進(jìn)行了降噪處理，采光窗必須使用隔聲采光窗，防止噪聲傳出。如果機(jī)房進(jìn)行了通風(fēng)防塵處理，進(jìn)排風(fēng)使用百葉窗，機(jī)房內(nèi)亮度不夠，還須增設(shè)采光窗。機(jī)房必須安裝照明燈，最好使用防爆燈泡。不管采光還是照明，都要保證機(jī)房有足夠的亮度。

5、機(jī)房防塵

      機(jī)房防塵不好，也會對設(shè)備產(chǎn)生危害，它和通風(fēng)是相互矛盾的，處理辦法是將油機(jī)房進(jìn)排風(fēng)窗改成防雨防塵百葉窗。在原來玻璃窗的位置，加裝內(nèi)、外兩層百葉窗，在兩層百葉窗的空腔部分進(jìn)行防塵處理，安裝鋁合金過濾網(wǎng)，防塵尼龍網(wǎng)，既能防止小動物進(jìn)入，又能遮攔灰塵。若條件允許，機(jī)房內(nèi)的進(jìn)排風(fēng)部分還可做些處理，如在機(jī)組排風(fēng)處增加排風(fēng)導(dǎo)流罩，在進(jìn)風(fēng)百葉窗處加裝進(jìn)風(fēng)通道。這樣既能保證機(jī)房通風(fēng)，又能杜絕灰塵雜物進(jìn)入，還能起到一些降噪的作用。

二、發(fā)電機(jī)房的設(shè)計與安裝

1、柴油發(fā)電機(jī)組基礎(chǔ)

● 發(fā)電機(jī)組的基座必須符合以下原則：

（1）必須能支撐發(fā)電機(jī)組的全部濕重，包括附屬設(shè)備和機(jī)帶液體（冷卻液、油和燃料）；

（2）保持和穩(wěn)固發(fā)動機(jī)、發(fā)電機(jī)和附屬設(shè)備之間的安裝位置；

（3）隔離發(fā)電機(jī)組的振動對周圍的結(jié)構(gòu)的影響。

● 如果需要混凝土機(jī)座，基本的設(shè)計準(zhǔn)則如下：

（1）強(qiáng)度必須能支撐機(jī)組的濕重，外加動負(fù)載25%。當(dāng)發(fā)電機(jī)并聯(lián)運(yùn)行時，必須承受2倍的濕重。

（2）外圍尺寸必須超過發(fā)電機(jī)組邊緣至少300mm。

（3）機(jī)座深度必須大于機(jī)座能承受發(fā)動機(jī)的濕重時的深度。

● 可使用下列公式估算可承受發(fā)電機(jī)組重量的機(jī)座的深度，公式如下：

FD=W / D×B×L

式中，F(xiàn)D——機(jī)座深度，米；

W——機(jī)組總重量，kg；

D——混凝土的密度，Kg/m³（取值2402.8千克/立方米）；

L——機(jī)座的長度，米；

B——機(jī)座的寬度，米。

      鋼筋混凝土基礎(chǔ)必須保證一定的養(yǎng)護(hù)期，設(shè)備才可以就位。當(dāng)機(jī)房地面為樓板或混凝土結(jié)構(gòu)時，可采用下圖結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)，高出地面100mm~200mm的混凝土基礎(chǔ)，基礎(chǔ)筋需與樓板連接。

● 與樓板的連接方式：

（1）與樓板筋均勻焊接

（2）植筋焊接

（3）膨脹螺絲焊接

2、機(jī)房通風(fēng)系統(tǒng)

      機(jī)房的通風(fēng)主要是提供足夠有冷卻空氣帶走發(fā)電機(jī)組的散熱量，同時也提供足夠的空氣用于燃燒需要。但也要控制空氣流動不致于影響到操作人員的舒適。

● 對于遠(yuǎn)置式散熱器的安裝方式，機(jī)房通風(fēng)量的計算按如下公式：

式中，V——通風(fēng)量（m³/min）；

H——發(fā)電機(jī)組至機(jī)房的輻射熱（kW），（25℃時，可從技術(shù)參數(shù)表查得），其它溫度時的修正系數(shù)DCF=-.011*T_ER+1.3187（T_ER——實際的機(jī)房溫度°C）；

Combustion Air——燃燒空氣需要量（m³/min）；

D——空氣密度，1.099 kg/m³（38℃時）；

C_P——空氣比熱（0.017 kw*min/kg℃）；

ΔT——機(jī)房允許的溫升（°C）（注:機(jī)房最高溫度為49°C）；

F——通風(fēng)路由系數(shù)（如圖2、圖3所示）；

表1 各種環(huán)境條件下典型的空氣流動速度

V=散熱器風(fēng)扇的空氣流量+燃燒空氣需要量

（1）散熱水箱的出口空氣流背壓不超過0.1275kPa；

（2）散熱器導(dǎo)風(fēng)罩面積一般要大于散熱器芯面積的1.5倍以上。

● 導(dǎo)風(fēng)管背壓計算：

L——導(dǎo)風(fēng)管的總長度（m）；

S——352.5/（T+273.16），溫度為T時的空氣密度（kg/m³）；

Q——空氣流量（m³/min）；

D——導(dǎo)風(fēng)管的內(nèi)徑（mm），對于矩形截面（a×b）的導(dǎo)風(fēng)管，D=2ab/（a+b)；

● 彎管的等效長度計算：

L（m）=33D/1000（標(biāo)準(zhǔn)彎頭）；

L（m）=20D/1000（長彎頭）；

L（m）=15D/1000（45度彎頭）；

3、發(fā)動機(jī)冷卻系統(tǒng)

（1）發(fā)動機(jī)系統(tǒng)的熱平衡

● 40%—作功；

● 30-40%—排氣；

● 20-40%—冷卻；

● 6-8%—磨擦和幅射；

（2）經(jīng)冷卻系統(tǒng)帶走的熱量來自于以下三個部件

● 缸套水回路；

● 潤滑油冷卻器；

● 渦輪增壓后冷卻器。

（3）主要的冷卻回路方式

● 單獨(dú)的冷卻回路（即上述三個冷卻系統(tǒng)各組成一個回路）；

● 混合式冷卻回路（即上述三個或二個系統(tǒng)組成一個回路；

● 空氣對空氣后冷卻回路（即渦輪增壓后的熱空氣通過風(fēng)扇的空氣冷卻)

（4）冷卻系統(tǒng)的形式

● 開式冷系統(tǒng)：

包括冷卻塔頂（不含熱交換器），噴霧池和大量的水（不推薦使用）。

● 閉式冷卻系統(tǒng)：

包括冷卻塔（含熱交換器）或風(fēng)扇式散熱器、熱交換器、蒸發(fā)式冷卻器等。

（5）散熱器的分類

● 安裝于發(fā)動機(jī)的散熱器

● 遠(yuǎn)置式散熱器：

不要高于發(fā)動機(jī)水泵17.4 m，以避免過高的壓力損壞水泵的密封而產(chǎn)生泄漏當(dāng)超過這一高度時，可使用熱交換器或在水循環(huán)回路加裝過渡水箱（熱井）。

管殼式和板式

當(dāng)冷卻系統(tǒng)需要較低的溫度時（如后冷卻回路有時需要54℃或32℃），則可以考慮使用冷卻塔，或者需要用河水、湖水冷卻等等其它情形。

（6）各個冷卻回路的冷卻液流量計算：

式中，F(xiàn)low——冷卻液流量（L/min）；

Heat Rejection——冷卻回路的散熱量（kW）；

?T——冷卻回路的溫升（出水溫度-進(jìn)水溫度）（℃）；

Density——冷卻液的密度（kg/L）；

Spec.Heat——冷卻液的比熱（kw-min/kg℃）；

表2 柴油機(jī)冷卻液密度和比熱值

① 保持冷卻液流速以達(dá)到最佳熱傳遞效果，并且不會腐蝕到系統(tǒng)。

② 一般水套水回路的流速在0.6~2.5米/秒。

 表3 柴油機(jī)管道水流速度

③ 在進(jìn)行冷卻系統(tǒng)設(shè)計時，請確保水循環(huán)回路的外部管道阻力不超過循環(huán)水泵的所能承受的最大允許值，外部阻力計算可向?qū)I(yè)的工程師咨詢或參考以下的圖表計算。外部管道阻力和以下因素有關(guān)系：

④ 水的流速、管道直徑、連接件及閥門的類別和數(shù)量等

（6）冷卻液管道阻力計算

● 根據(jù)圖計算管道內(nèi)所有閥門、彎管等的有效長度再加上直管的長度得到總的有效長度（FT）；

● 根據(jù)下圖的冷卻液流量（GPM，加侖/Min）A與管道內(nèi)徑（Inch）B的延長線得到C點（流速FPS英尺/秒）和參考點D，連接冷卻液的密度E和D的延長線得到F點，即每100FT的壓力降PSI值；

● 管道總的有效長度乘以F點的值即為總的壓力損失。

4、排煙系統(tǒng)

      系統(tǒng)組成主要包括排氣歧管、渦輪增壓器、波紋管、排煙管、消音器等。

（1）排氣軟連接

① 隔離排氣管道的重量施加于發(fā)動機(jī)。

② 吸收排氣系統(tǒng)部件的震動。

（2）消音器

① 工業(yè)型（噪聲降12-18 dB）；

② 住宅型（噪聲降18-25 dB）；

③ 高效型（噪聲降25-35 dB）。

（3）排煙管道

① 不要超過發(fā)動機(jī)的排氣允許背壓，過高的排氣背壓會影響發(fā)動機(jī)的性能，降低發(fā)動機(jī)的功率和增加燃油消耗、排氣溫度、排放。通常排氣系統(tǒng)的背壓小于最大允許值的一半。

② 與周圍易燃物隔離至少229mm

③ 排煙管的末端斜切成30°到45°角

④ 防止雨水進(jìn)入管道系統(tǒng)

⑤ 康明斯發(fā)電機(jī)組的排煙管尺寸（內(nèi)徑）

（4）排氣背壓的測量

      通常排氣背壓是在發(fā)動機(jī)于額定滿負(fù)載和額定轉(zhuǎn)速的條件下測量

（5）排氣背壓的計算

5、燃油系統(tǒng)

      通常，燃油供給系統(tǒng)由燃油儲存系統(tǒng)、燃油輸送系統(tǒng)、燃油過濾系統(tǒng)組成。 

（1）燃油存儲箱（主油箱）

主油箱是存儲燃油的大油箱。燃油從主油箱輸送到較小的輔助油箱或直接供組發(fā)動機(jī)中。油箱必須符合下列要求：

① 使用低碳鋼或黑鐵材料。避免鍍鋅的接頭、管道和油箱。

② 油箱可高于或低于地面安裝，但是最高的油位不應(yīng)超過發(fā)動機(jī)噴油器的高度。這可以避免燃油向汽缸泄漏的可能。

③ 確保水和沉淀物應(yīng)定期從油箱底部排出。

④ 在地面下安裝的油箱，可用水泵定期將水從油箱底部排出。

⑤ 油箱通氣口可釋放因加油產(chǎn)生的氣壓并且防止在燃料消耗時出現(xiàn)真空現(xiàn)象。

（2）輔助油箱（或日用油箱)

在下列情況下需要增加輔助油箱

① 主油箱放置在低于發(fā)動機(jī)燃油泵超過3.7m的地方；

② 主油箱被放置距離發(fā)動機(jī)超過15m的地方；

③ 主油箱的高度超過發(fā)動機(jī)噴油嘴的高度。

（3）燃油管道

① 燃油管的材料宜用黑鐵。但在管徑13mm以下的小油管可用銅管代替。閥門、連接件可以是鑄鐵或青銅材料。不要使用黃銅（因為含有鋅）。

② 油管的安裝應(yīng)遠(yuǎn)離熱源（如排氣歧管、渦輪增壓器）以避免燃油過熱和潛在的危險，進(jìn)入發(fā)動機(jī)燃油噴嘴的最高溫度不應(yīng)超過66°C，每超過這一溫度值6°C將使功率降低1%在燃油回油管道中不應(yīng)使用閥門，以避免損壞燃油過濾器。回油管應(yīng)進(jìn)入箱的頂部。在發(fā)動機(jī)、燃油管、油箱之間應(yīng)采用軟連接以隔離震動。

③ 進(jìn)、回油管的直徑應(yīng)不小于發(fā)動機(jī)上相對應(yīng)的接口大小。

④ 輔助油箱的安裝位置應(yīng)使油箱的最高油位低于發(fā)動機(jī)噴油嘴的高度，以避免在停機(jī)時燃油向汽缸泄漏的可能。

⑤ 發(fā)動機(jī)燃油的回油出口外部壓力不應(yīng)超過27kPa。