GB/T 2820 第5部分：發(fā)電機(jī)組
續(xù)接：往復(fù)式內(nèi)燃機(jī)驅(qū)動(dòng)的交流發(fā)電機(jī)組第5部分第12條
13 并聯(lián)運(yùn)行
13.1 有功功率分配
13.1.1 影響有功功率分配的因素
有功功率分配（見圖10）可能受下述某個(gè)或多個(gè)因素的影響：
a）調(diào)速器下降特性；
b）往復(fù)式內(nèi)燃（RIC）機(jī)及其調(diào)速器的動(dòng)態(tài)特性；
c）聯(lián)軸器的動(dòng)態(tài)特性；
d）考慮電網(wǎng)或用戶設(shè)備特性的交流（a.c.）發(fā)電機(jī)的動(dòng)態(tài)特性；
e） 自動(dòng)電壓調(diào)節(jié)器特性。
圖10 并聯(lián)運(yùn)行的功率分配
P-功率；
f-頻率；
1-容差帶。
13.1.2 計(jì)算方法
在理想的頻率特性下，由單臺發(fā)電機(jī)組承擔(dān)的功率比例與由所有發(fā)電機(jī)組承擔(dān)的總功率比例之差用百分?jǐn)?shù)表示的值Δpi為：
式中：
n-并聯(lián)運(yùn)行的發(fā)電機(jī)組數(shù)；
i-在一組所有并聯(lián)運(yùn)行的發(fā)電機(jī)組內(nèi)識別單臺發(fā)電機(jī)組的標(biāo)記；
P：-單臺發(fā)電機(jī)組承擔(dān)的部分有功功率；
Pr.i-單臺發(fā)電機(jī)組的額定有功功率；
Σpi-所有并聯(lián)運(yùn)行的發(fā)電機(jī)組的各部分有功功率的總和；
Σpr,i-所有并聯(lián)運(yùn)行的發(fā)電機(jī)組的各額定有功功率的總和。
若最佳有功功率分配是在總額定有功功率時(shí)實(shí)現(xiàn)，則當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)調(diào)速器的整定保持不變時(shí)，對于特定的發(fā)電機(jī)組，有功功率分配的最大偏差將出現(xiàn)在總額定有功功率的20％～100％的范圍內(nèi)。與僅通過發(fā)動(dòng)機(jī)調(diào)速器特性得到的值比較，若都采用自動(dòng)有功功率分配裝置，可減小有功功率偏差。為避免并聯(lián)運(yùn)行的發(fā)電機(jī)組之間存在功率偏差而出現(xiàn)電動(dòng)機(jī)運(yùn)行工況，要求有適當(dāng)?shù)谋Ｗo(hù)措施，例如逆功率繼電器。
13.1.3 有功功率分配實(shí)例
以cosФ＝0.8（滯后）為例，見表2。
表2 有功功率分配實(shí)例
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實(shí)例
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發(fā)電機(jī)組
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額定功率Pr,i
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部分功率
Pi
|
 |
 |
 |
ΔP¡
|
|
kW
|
kW
|
kW
|
kW
|
%
|
%
|
%
|
||
|
1
|
1
|
400
|
1200
|
275
|
900
|
68.7
|
75
|
-6.3
|
|
2
|
400
|
300
|
75
|
0
|
||||
|
3
|
400
|
325
|
81.3
|
+6.3
|
||||
|
2
|
1
|
400
|
900
|
335
|
675
|
83.7
|
75
|
+8.7
|
|
2
|
300
|
210
|
70
|
-5
|
||||
|
3
|
200
|
130
|
65
|
-10
|
||||
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注：由恒定振蕩引起的功率偏差包括在有功功率分配的容差帶之內(nèi)，負(fù)載突變時(shí)，有功功率分配中的恒定偏差和振蕩的數(shù)值可能暫時(shí)超出。
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13.2 無功功率分配
13.2.1 影響無功功率分配的因素
無功功率分配可能受下述某個(gè)或多個(gè)因素的影響：
a）交軸電流補(bǔ)償電壓降程度；
b）均壓線環(huán)節(jié)的穩(wěn)定作用是否存在；
c）無功功率分配自動(dòng)控制特性；
d）自動(dòng)電壓調(diào)節(jié)特性。
13.2.2 計(jì)算方法
在理想的電壓降特性下，由單臺發(fā)電機(jī)組承擔(dān)的無功功率比例與由所有發(fā)電機(jī)組承擔(dān)的總無功功率比例之差用百分?jǐn)?shù)表示的值ΔQi為：
式中：
n-并聯(lián)運(yùn)行的發(fā)電機(jī)組數(shù)；
i-在一組所有并聯(lián)運(yùn)行的發(fā)電機(jī)組內(nèi)識別單臺發(fā)電機(jī)組的標(biāo)記；
Q-單臺發(fā)電機(jī)組承擔(dān)的部分無功功率；
Qr.i-單臺發(fā)電機(jī)組的額定無功功率；
ΣQi-所有并聯(lián)運(yùn)行的發(fā)電機(jī)組的各部分無功功率的總和；
ΣQr,i-所有并聯(lián)運(yùn)行的發(fā)電機(jī)組的各額定無功功率的總和。
若最佳無功功率分配是在總額定無功功率時(shí)實(shí)現(xiàn)，則當(dāng)電壓控制基準(zhǔn)值的整定保持不變時(shí)，對于某一特定的發(fā)電機(jī)組的無功功率分配的最大偏差將出現(xiàn)在總額定無功功率的20％～100％的范圍內(nèi)。精確的無功功率分配是可以實(shí)現(xiàn)的，例如通過：
a）交軸電流補(bǔ)償電壓降程度；
b）均壓線環(huán)節(jié)的穩(wěn)定作用；
c）無功功率分配自動(dòng)控制特性。
13.2.3 無功功率分配實(shí)例
以cosФ＝0.8（滯后）為例，見表3。
表3 無功功率分配實(shí)例
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實(shí)例
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發(fā)電
機(jī)組
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額定無功
功率
Qr,i
|
 |
部分無功
功率
Qi
|
 |
 |
 |
ΔQi
|
|
kvar
|
kvar
|
kvar
|
kvar
|
%
|
%
|
%
|
||
|
1
|
1
|
300
|
900
|
206
|
675
|
68.7
|
75
|
-6.3
|
|
2
|
300
|
225
|
75
|
0
|
||||
|
3
|
300
|
244
|
81.3
|
+6.3
|
||||
|
2
|
1
|
300
|
675
|
251
|
507
|
83.7
|
75
|
+8.7
|
|
2
|
225
|
158
|
70.2
|
-4.8
|
||||
|
3
|
150
|
98
|
65.3
|
-9.7
|
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注：功率突變時(shí)，無功功率分配中的恒定偏差和振蕩的數(shù)值可能暫時(shí)超出。
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13.3 影響并聯(lián)運(yùn)行性能的因素
下述因素對并聯(lián)運(yùn)行性能可能有影響：
a）調(diào)速器下降特性；
b）往復(fù)式內(nèi)燃（RIC）機(jī)及其調(diào)速器的動(dòng)態(tài)特性；
c）聯(lián)軸器的動(dòng)態(tài)特性；
d）考慮連接電網(wǎng)或其他并聯(lián)運(yùn)行發(fā)電機(jī)作用的交流（a.c.）發(fā)電機(jī)的動(dòng)態(tài)特性；
e）自動(dòng)電壓調(diào)節(jié)器特性；
f） 自動(dòng)電壓調(diào)節(jié)器（AVR）的交軸電流補(bǔ)償電壓降程度（δQCC）。
